烘干机配套风机可量尺定做

本文根据已经完成的一种基于欧拉方程外加源项的模型来计算预测大小动叶可调烘干机配套风机的气动性能，主要采用损失和落后角模型用来考虑叶片排和摩擦对气流的影响，并用堵塞因子修正环壁附面层堵塞影响。根据在风机安装角未发生改变时的实验性能，优化模型中的损失系数和落后角系数使得计算结果和实验计算相近。在模拟中进行了网格无关性验证，烘干机配套风机分别采用260万、380万、560万和820万等网格数对风机气动性能进行计算，在保证较好的计算精度和计算成本的前提下，确定网格数为560万，在此网格数下时间成本和模拟精度好。改变动叶可调风机的安装角后，本模型预测得到的该风机在安装角变化( 10°， 5°，－ 5°，－ 10°) 的性能曲线与实验结果误差小于2%。结果表明烘干机配套风机模型使用经过优化后的损失和落后角模型能快速准确地预测出该动叶可调轴流风机在全工况下的气动性能。

在实际的烘干机配套风机叶轮机械中，气体的流动是一种十分复杂的、非定常的、全三维的流动。为了提高程序的计算速度，需要做出如下假设: 气体为完全气体; 流场为轴对称; 不考虑径向变化，流场沿叶片中弧线。

在轴流风机的数值计算中，本文采用Stratford 的模型对环壁边界层进行模拟。在原叶片的声压级谱中，中低频有三个高峰值频率，分别对应于第1叶10片叶片的483Hz通过频率、第二叶14片叶片的676。环壁边界层会沿壁面产生位移厚度，该模型假设位移厚度是沿着叶片排连续分布的，同时端壁边界层和叶尖间隙漏流发生的总压损失也包含在三维总压修正系数3D中，该模型能够计算得出比较合理的堵塞因子。

烘干机配套风机优化思路

本模型采用Nelder － Mead 的优化方法，用于非线性方程针对多目标的优化方法，能寻找到全局较小偏差，同时根据自变量的增加而线性增加计算负荷的大小。由于自变量的变化参数较多，为了避免出现非物理的优化结果，提高优化效率。重新调整后，两台引风机的就地机械指示基本相同，但DCS引风机2b开度比2a开度大13%，风机停运后，风机上盖和全行程运行动叶无异常，故液压缸为N。本模型的优化将分为两个部分。

烘干机配套风机设计点的模型优化

在设计点，风机内部流场状况较好，流动损失小，效率高。因为Koch ＆ ***ith 的模型考虑了诸多物理因素并被广泛验证了其合理性，因此不予优化。有3 个参数需要优化: 参考冲角、参考落后角和二次流损失。在一维计算时，由于模型中的经验公式是从大量压气机的实验数据中提取出来的，针对某一特定的风机几何尺寸，首先需要对采用的损失和落后角模型进行校验和标定。标定是根据风机在转速990r /min 时，烘干机配套风机的安装角不变情况下的实验气动性能曲线。其次，利用优化得到的损失和落后角模型，对安装角分别为 10°、 5°、－ 10°、－ 5°的轴流风机的气动性能进行数值模拟并与实验结果进行对比分析，来验证本模型的准确性和可靠性。烘干机配套风机叶轮位置处的声功率级较大，第二叶轮旋转方向与第1叶轮加速气流的夹角较大，冲击较大。因为本风机并未给定相关设计点的参数，烘干机配套风机模型中只能选取设计转速为990r /min 下***率点为设计点，选取实验的气动性能曲线做为优化对象。

近似失速试验，即为了了解烘干机配套风机的实际失速线位置，详细记录风机进出口压力和风量，最后一组风机失速前的稳定风压和风量数据作为风机的失速点参数。通过1b、2a、2b风机的近似失速试验，将三台一次风机的失速工况点数据放到性能曲线上，并拟合到曲线上，如图2所示。从图中可以看出，1b、2a、2b一次风机的实际失速线与理论失速线存在较大偏差。2号炉两台一次风机的失速线偏差略好于1b风机，但烘干机配套风机与理论失速线偏差较大。根据以往的试验和结果分析，发现一次风机出现急停的主要原因是风机理论失速线向下运动，这不是由于烟气系统阻力过大或烟气系统内部流场分布不均造成的，而是由于风机理论失速线向下运动引起的。风机合理结构。除叶片顶部的声功率级较高外，叶片非工作面中部的声功率级较高，是由于作用在边界层上的粘性力产生的速度梯度，导致回流，被主流带走形成较大的能量辐射，w在第二个叶轮处更明显。鉴于此，在电厂停堆期间，对现有鼓风机进行了检查。

（1）检查叶片同步后，未发现现有风机转子叶片同步问题，所有叶片均具有良好的调节特性，排除了叶片不同步。

（2）检查每台一次风机的叶顶间隙，得出每台一次风机的叶顶间隙见表2。2A的烘干机配套风机的顶部间隙已在电厂进行了处理。2A一次风机的顶部间隙通过在壳体内壁添加玻璃纤维而减小。由于2A的烘干机配套风机失速试验是在顶隙处理后进行的，表中2A一次风机顶隙也是处理后顶隙的平均值。消声器下部采用折板式消声通道结构，用特定厚度的消声片，在特定角度下排列，对大风量轴流风机噪声进行治理。